舟舟的食儿
1. 张礼敬，涂善东，颜世华．乙烯裂解炉炉管渗碳损伤分析[J]．机械工程材料，2008.9，32（9）：75~782. 张礼敬，丁立，袁明朗．输氯管线爆裂事故原因分析[J]．石油化工高等学校学报，2008.9，21（3）：71~743. 张礼敬，丁立，陶刚．输氯管线泄漏事故后果模拟[J]．化工学报，2008.5，59（5）：1333~13374. 祝金丹，张礼敬，巩建鸣．裂解炉管焊接残余应力场中裂纹扩展行为的数值研究[J]．焊接学报，2008.5，29（5）：101~1085. 廖启霞，张礼敬，孟亦飞．BLEVE事故后果分析软件化实现[J]．中国安全生产科学技术，2008，4（2）：137~1406. Lijing Zhang, Xuhong Zhang, Jianming Gong and Shan-Tung Tu. Failures of furnace tubes induced by incidental defects. Pressure Equipment and Systems, 2008.3, 6(1): 56~607. 于涛，张礼敬，段志祥，廖启霞，张礼明．立式内浮顶油罐瘪罐现象分析[J]．油气储运，2007.7，26（7）：46~48，498. DING Li, ZHANG Lijing & ZHANG Liming．Employing Virtual Reality to Improve Industrial Safety．Progress in Mining Science and Safety Technology Part A[C]. Proceedings of the 2007’ international Symposium on Safety Science and Technology April 16~19, 2007 Jiaozuo, Henan,China，1172-11769. 张礼敬，孟亦飞，陶刚，廖启霞，肖兆广，张礼明．硝基苯精馏再沸器爆炸事故机理研究[J]．中国安全科学学报，2006.10.30，16（10）：89~9310. ZHANG Li-Jing, Si-Xian Li, TAO Gang. Furnace Tube Failures Induced by Incidental Working Defect [J]. Information(Japan), 2006，9（5）：783-78711. ZHENG Weining，ZHANG Lijing，TAO Gang，ZHANG Liming．Thermal Stress Analysis of Home Heating Furnace by Using Finite Element Method．Progress in safety science and technology (vol.Ⅵ) Part B[C]. Proceedings of 2006 ISSST，Changsha，Hu’nan, China，Oct.24-27，2006，2482-248512. 廖启霞，张礼敬，张礼明，孟亦飞，于涛，陶刚．促进我国企业安全投入的对策[J]．中国安全科学学报，2006.7.30，16（7）：61~6413. 徐婉，张礼敬，孟亦飞，郑维宁，田建频．PTA装置加氢反应器在碱环境中的应力腐蚀分析及防护[J]．化工机械，2006，33（4）：248~250，21414. 孟亦飞，张礼敬，陶刚．含氧氢气钢瓶释放过程危险性分析及处置[J]．中国安全科学学报，2005.9.30，15（9）：53~56，7215. 张丽，张礼敬，孟亦飞，陶刚，臧铁柱．虚拟现实在安全评价中的应用探讨[J]．南京工业大学学报（自然科学版），2005.7，27(4)：96~10016. 臧铁柱，张礼敬，张丽，陶刚．有限空间作业意外伤亡事故的成因及其对策[J]．南京工业大学学报（自然科学版），2005.5，27(3)：103~10617. 李丽霞，张礼敬，陶刚．四醚生产过程安全原理及安全控制技术[J]．江苏工业学院学报，2004.6，16(2)：29~3118. 姜虹，张礼敬，杨静．不锈钢真空钎焊[J]．真空，2004.5.25，41（3）：65~6919. 张礼敬，涂善东，戴敏丰．服役炉管微观组织损伤与焊接性的关系[J]．机械工程材料，2004，28（3）：51~5420. 唐建群，张礼敬，巩建鸣，涂善东．吊钩断裂原因分析[J]．理化检验·物理分册，2004.3.8，40（3）：138~14121. 李丽霞，张礼敬，孟亦飞，涂善东．池火灾热辐射下的最小安全距离[J]．中国安全科学学报，2004.3.30，14（3）：16~1922. 姜虹，张礼敬，陶刚，沙锡东．拱顶罐改为浮顶罐安全性分析[J]．石油化工设备，2004.1.20，33（1）：21~2323. 张礼敬，涂善东，戴敏丰．乙烯裂解炉服役炉管修复裂纹研究[J]．石油化工设备，2003，32（6）：10~1324. 唐建群，张礼敬，巩建鸣．304不锈钢蒸发器开裂原因分析[J]．腐蚀与防护，2003，24（4）：179~18225. 唐建群，张礼敬，张显程，涂善东．LPG球罐应力腐蚀分析[J]．南京工业大学学报，2003，25（1）：84~8826. 张礼敬，涂善东，杨旭．热处理不当导致风机主轴扭断[J]．理化检验·物理分册，2002，38(10)：448~45127. 张礼敬、喻红梅、涂善东、倪利明、朱有志．电机主轴扭断原因分析[J]．南京化工大学学报，2001，23(2)：53~5528. 张礼敬、凌祥、巩建鸣、杨旭、朱南耕．轴承环破裂原因分析[J]．南京化工大学学报，2000，22(6)：58~6029. 张礼敬，喻红梅，涂善东，杨树人，潘文越．Cr5Mo炉管爆裂原因及剩余寿命评估[J]．石油化工设备，1999，28（5）：16~1830. 张礼敬，凌祥，涂善东，胡晓亚，戴朗．U形管换热器开裂原因分析[J]．化工机械，1999，26（6）：335~33831. 张礼敬，巩建鸣，涂善东，潘文越，徐平，陈世陵．再生器内取热盘管失效原因分析[J]．炼油设计，1999，29（1）：27~2932. 张礼敬，喻红梅．学一点本专业科技发展史[J]．高教研究（南京化工大学），1997，第四期：26~2733. 张礼敬，谢济洲．镍基合金疲劳裂纹扩展特性[J]．南京化工大学学报，1994，16（4）：54~5934. 张礼敬．<金属材料>课程教学法中辩证法思想的运用[J]．高等教育研究（石油大学），1992，第一期：22~ 2335. 张礼敬，谢济洲．GH169合金低周疲劳行为的研究[J]．石油大学学报，1990，14（6）：68~73
专属兔兔的
具体论文如何来写，要根据你自身的工作性质或者专业来写。具体内容没发给你多少建议。给你一些化工方面相关论文题目作为参考，应该有所帮助。·浅析油质对重油制气生产的影响 ·气柜直接置换 ·加气站使用槽车带泵工艺浅析 ·燃气立管在建筑物外墙安装美观问题探讨 ·淄博市液化天然气气化站储罐增压方法探讨 ·深圳市民用燃气市场需求预测 ·网络在燃气行业的应用 ·电脑信息化管理在燃气行业中的应用 ·展OSH体系认证提高安全生产科学管理水平 ·POWER气化炉故障分析及处理程序 ·浅谈住宅楼室内燃气管道暗埋的设计与施工 ·地下室内设置燃气空调机组的思考 ·阴极保护在广州埋地燃气管道的应用 ·二级调压器的选型 ·天然气球罐置换方案初探 ·地基沉降对燃气管道的损害及对策 ·实施ISO9002质量标准规范燃气工程施工 ·企业质量体系认证中检验、测量和试验设备的 ·深圳市燃气集团有限公司2000年安全供气状况 ·水喷雾自动消防系统在小区供气中的应用 ·BOG压缩机在液化石油气基地的应用 ·新型绝缘法兰的开发及使用 ·浅议债权转股权对我国石化企业的影响 ·论环氧树脂产品结构调整的必要 ·重油制气污水处理系统（A/O）技术改造 ·论平衡式燃气热水器与密封燃烧室新设计 ·燃气锅炉的发展与经济性比较 ·天然气水合物调查和研究现状 ·征收燃油税对石化生产企业的影响和对策 ·氯碱定价方法和价格走势分析 ·21世纪生物化工发展及对策 ·21世纪化工贸易的发展 ·纳米材料在化工生产中的应用 ·21世纪涂料工业发展趋势及对策 ·化工企业持续发展应重点研究的几个问题 ·略论西部大开发中石油和化学工业的发展 ·中氮行业技术改造思路 ·乙丙橡胶生产工艺及其技术经济分析 ·21世纪以煤和天然气为原料的C1化学 ·世界1，4丁二醇的发展及对中国的影响 ·调压器新产品的研制与开发 ·中国发展天然气汽车的潜力和问题 ·城市燃气管网探测及动态信息管理系统 ·城市燃气管网探测及动态信息管理系统 ·天然气输配系统改(扩)建中应注意的技术问题 ·北京市天然气置换工作情况汇报 ·液化石油气储罐玻璃板液位计计量误差初探 ·液化石油气储罐玻璃板液位计计量误差初探 ·谈谈瓶组自然气化集中供气的供气能力 ·液化石油气小区供气总论 ·中国城市燃气事业现状及发展前景 ·液化石油气汽车的前景、市场及其对策 ·中国液化气进口和消费状况分析 ·中国液化气进口和消费状况分析 ·对加快LPG汽车发展的几个问题的探讨 ·对北京市发展清洁燃料汽车的一些想法 ·燃气汽车发展中的几个问题浅析 ·在珠海推广LPG汽车的必要性和可能性 ·谈谈瓶组自然气化集中供气的供气能力 ·液化石油气小区供气总论 ·中国城市燃气事业现状及发展前景 ·液化石油气汽车的前景、市场及其对策 ·中国液化气进口和消费状况分析 ·对加快LPG汽车发展的几个问题的探讨 ·对北京市发展清洁燃料汽车的一些想法 ·人工煤气转换为液化气混空气时管网的改造 ·外商在华投资经营LPG状况的调查分析 ·车用液化石油气气质的研究、开发 ·深圳地区燃气直然式空调的现状及推广前景 ·管道液化气微机管理系统的开发与应用 ·LPG汽车加气站面临的主要问题 ·LPG管道输送及其经济论证方法 ·LPG管道输送及其经济论证方法 ·地下储罐池沉降与内外管道连接 ·推广燃气采暖，还蔚蓝于天空 ·液化气供应现状于扩大应用的探讨 ·LPG燃料汽车是跨时代的交通工具
W了然于心
1、球罐的坡口形式、尺寸
该球罐所有的焊缝均采用双v形坡口，球罐焊缝大坡口在外侧，小坡口在内侧。 如图所示。
2、球罐定位焊
球罐组装完成后，需采用定位焊将其固定。定位焊在球罐小坡口侧进行，以便在背面清根时一并刨除。施焊前需采用氧乙炔加热方式以定位焊为中心，至少100mm范围内进行预热， 定位焊所采用的焊接工艺与球罐正式焊接相同，定位焊长度50mm以上，间距250～300mm为宜，定位焊焊肉高度不得小于8mm，引弧和熄弧均在坡口内，且定位焊焊接二层。
3、球罐组焊工艺及质量控制
1）焊接顺序。
球罐焊接顺序原则是尽可能地减少焊接残余应力，一般为先焊赤道带， 后焊极板；先焊纵缝，后焊环缝；先焊大坡口一侧(外侧)，进行内侧清根、打磨、渗透检测合格后，再焊小坡口一侧(内侧)；上、下极带也是采用先纵缝后方环缝；赤道带纵缝分成五段，先上后下实行退焊法；环缝先焊极带方环，后焊赤道带与极带的大环缝，环缝分段实行追尾焊。
2)焊工布置。
赤道带纵缝共20条，焊接时采用分段向上立焊焊接法，10 名焊工隔缝布置，同步进行；极带小立缝上下各4条，由4名焊工分别进行焊接；上下极各两条极板纵缝，由4名焊工分别进行焊接；上下极板方环分别分成8段由8名焊工对称进行焊接；赤道带与上下极板2个大环缝，每条环缝分成20段由10名焊工分段对称进行焊接；符合球罐对称施焊、保证球罐几何尺寸、减少应力与变形的原则。
3)预热温度和层间温度。
对于球罐来说，选择合适的预热温度和层间温度是非常必要的。预热温度太高，焊工焊接条件恶化，焊接一次合格率降低，另外还会使焊接接头的韧性有所降低；预热温度太低，焊接接头易产生冷裂纹。焊前预热采用液化石油气体燃烧加热，气体多头加热器如图所示。
预热温度≥100，加热宽度为每侧距焊缝中心125mm范围；测温点距焊缝中心50mm，每条焊缝的测温点不得少于三个。焊接层间温度应不低于焊前预热温度，最高温度不宜超过180℃，否则影响焊接接头的低温冲击韧度。
4)施焊环境。
球罐的焊接属于野外作业，球罐现场均搭设防风、防雨棚，如图所示。施焊环境按NB/T 47015-2011 标准规定，环境温度及湿度在距离球罐表面500 ~1000mm范围内测量。
球罐现场搭设的防风、防雨棚示意图
1一薄铁瓦 2—外脚手架 3一壁架 4上平台 5一铁皮瓦 6一顶盖架
5)球罐的焊接。
焊前严格清除坡口两侧50mm范围内的焊渣、氧化皮、水锈、油污及灰尘；施焊时，尽量避免在非焊接处引弧，以免造成电弧擦伤而产生微裂纹，对不慎造成弧疤或弧坑，均进行打磨消除，所有打磨处经测厚均须满足有关工艺要求，并经表面检测合格。
低温钢制球罐焊缝金属对焊接热输人量较敏感，因此应严格控制焊接电流、焊接速度，严格控制焊接热输人量不得超过焊接工艺评定报告上的最大值。
焊接时采用短弧操作，在坡口内焊接时，一定要避免焊道中间的突起、两边凹陷的形状，如图所示；焊道始端采用后退引弧法，即每根焊条焊接时在始焊点前10mm处引弧，然后迅速拉回到始焊点处进行焊接，收弧时采用划圈法将弧坑填满，下一根焊条要尽快引弧，尽可能减少间隔时间，以防焊缝冷却而产生焊接缺陷，各层之间的接头错开50mm以上，防止每层起、收弧点小的焊接缺陷的累积而在该截面形成超标缺陷，每层焊完后，焊渣均清除干净。
球罐外侧焊缝焊接后，采用碳弧气刨背面清根，定位焊所形成的焊缝金属必须全部清除干净，清根后采用砂轮进行打磨，露出金属光泽，坡口形状呈U形，再进行表面渗透检测，结果须符合NB/T 47013-2012标准I级的要求。
焊缝成形形式
a)焊缝不合适成形 b) 焊缝合适成形
焊前预热及后热去氢处理采用点式温度计对焊前预热温度、层间温度及后热去氢处理温度进行测控。经检查，焊接过程中的实际预热温度在100℃以上，层间温度基本控制在100 - 180℃范围内，后热去氢处理的温度均控制在200 ~-250℃之间，符合《技术条件》的要求。球罐主体的焊接参数均按焊工钢印号、焊缝代号和日期进行了记录，数据齐全、详细，所有焊接参数基本与(焊接工艺规程》相符。
具体操作方法详见（『技术』球罐各种位置焊接操作手法讲解）
链接：『技术』球罐各种位置焊接操作手法讲解
6)后热去氢处理。在厚板多层焊中，随着焊接层次的增加，焊缝中扩散氢也会逐渐聚集，如在焊接残余应力和球罐组装应力等作用下，会产生延迟冷裂纹，因此焊后必须立即进行后热，使扩散氢有充分的时间逸出。本球罐每次焊缝焊接完毕均立即进行了后热去氢处理，后热温度为200 -250℃，后热时间为1h,符合(09MnNiDR 钢制乙烯球罐安装技术条件》要求。
7) 气刨清根。
单侧焊缝焊接完毕后应进行背面清根，将定位焊缝及第一层焊缝的焊接缺陷清楚干净。清根采用规格为φ8mm x 355mm的B508碳棒进行气刨清根，形状为U型，槽底半径保持在5mm左右。 清根后采用砂轮进行打磨，磨除渗碳层、粘渣与铜斑等，并修整刨槽深浅，宽窄不均的现象，露出金属光泽后再进行100%渗透检测，全部符合NB/T 47013-2012检测标准I极要求。
8）焊接返修。
对于球罐焊缝无损检测过程中发现超标的焊接缺陷，应在分析清楚焊接缺陷产生原因的基础上,再针对性地进行焊接返修。如冷裂纹类的焊接缺陷，常产生于环焊缝大小坡口接合处，这是由于环焊缝在所有纵焊缝焊接完毕后才进行施焊，焊接残余应力水平较高，如球罐在定位焊过程中不加以重视，定位焊缝在纵焊缝焊接残余应力作用下易“崩开”，焊缝清根时如未能将其清除干净，最终造成埋藏性裂纹，另外还易造成环焊缝的错边量和棱角值超标。
焊缝返修长度应大于50mm，便于控制层间温度及焊接热输人量。焊接返修时应采用碳弧气刨将缺陷消除干净，并用砂轮打磨清除渗碳层，如在焊缝侧气刨到2/3δ处仍未清除掉焊接缺陷，应在该状态下进行焊接，再从另侧气刨， 这样可减小焊接返修过程中的焊接变形量。焊接返修的预热温度、焊接参数及焊后去氢处理等均严格按照《技术条件》和《焊接工艺规程》的有关规定执行，焊接返修后采用TOTD进行检测，应符合NB/T 47013-2012标准I级要求。
4.焊后质量检查
（1）焊缝外观质量
球罐焊缝的内外焊缝须全面打磨消除焊波，与母材表面圆滑过渡，为防止产生应力集中，球壳外表面焊缝余高打磨至0 ~2.0mm，球壳内表面焊缝余高打磨至0~1.5mm，焊缝表面不允许有急剧的形状变化，角焊缝应打磨与母材圆滑过渡。焊缝表面应无裂纹、咬边、气孔、弧坑和夹渣等缺陷，两边的焊渣和飞溅物处应消除干净。
（2）球罐焊后几何尺寸检查
1）球罐焊缝焊接过程中应严禁产生过大的焊接变形，焊后用弦长为1m的样板对球罐对接焊缝的棱角值进行检查，沿焊缝每500mm长测量一点，应符合GB 12337标准及《(技术条件》，即不得大于7mm。
2）球罐焊缝焊接后球罐的圆度发生变化， 因此焊后应对球罐的圆度进行检查,应符合GB 12337标准及《(技术条件》，即赤道面最大直径与最小直径及设计直径三者之间的差值不得大于45mm。
（3）球罐焊后无损检测
球罐对接焊缝焊接结束24h后（整体热处理前）进行100%TOTD检测，按NB/T47013-2012标准，I级合格。分别对球壳上的所有焊接部位（包括球壳板对接焊缝的内、外表面、同球壳板焊接形成的角焊缝、工夹具清除后的焊迹部位）表面进行100%的磁粉检测，按NB/T 47013-2012 I级合格。
焊接大专毕业论文提纲 以铝合金点焊为例： 第一部分：文献综述。 主要介绍焊接国内外发展现状，并能从中发现问题，提出问题，在哪些领域仍有技术问题，然后说明你做
刘彦热茶 2人参与回答 2023-12-08 一个成功的工程，必须要有过硬的施工技术。下面是我精心推荐的施工技术论文 范文 ，希望你能有所感触! 隧道施工技术 摘要： 在交通建设中，隧道占据着十分重要的
五月mother 4人参与回答 2023-12-10 论高层建筑钢焊接的施工质量管理 摘要：文章分析了高层建筑钢结构焊接施工的主要特点及影响焊接质量的主要因素，指出了高层建筑钢结构安装焊接施工的难点，结合笔者多年的
小小暖和 2人参与回答 2023-12-11 毕业论文，泛指专科毕业论文、本科毕业论文（学士学位毕业论文）、硕士研究生毕业论文（硕士学位论文）、博士研究生毕业论文（博士学位论文）等，即需要在学业完成前写作并
劲草黑锅 3人参与回答 2023-12-08 在我国，电焊操作需要持证上岗，焊工是属于准入类的工种，在技能人员职业资格中，81项工种里准入类的只有五项，焊工就是其中一项，而实际情况确实大部分的行业从业人士都
1点点葵 6人参与回答 2023-12-05 
